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      空壓機_阿特拉斯_離心式空壓機排氣量與耗油原因

      發布日期:2018-07-18 14:14:00

      AtlasCopco生產的GT系列離心式空壓機,型號為cT078.L3K3,分三級壓縮,南北酷寒卻。馬達是由西門子公司生產的6kV交換同步電動機。2.1團體結構GT系列離心式空壓機是團體驅動徑向式空壓機。有一個自動齒輪,兩個高速齒輪,分別與三個軸連為一體裝在水平排列式的齒輪箱內。齒輪是單螺旋、直齒圓柱型的。葉輪裝在兩個高速軸的懸伸位置,有利于軸向進氣,與蝸殼等部件可靠地毗連在齒輪箱體上。

      空壓機配件

      (1)蝸殼其橫斷面積沿葉輪轉動偏向擴展。

      (2)轉子由一個或兩個懸伸葉輪和壓縮機的小齒輪軸組成。小齒輪軸裝有熱配正鎖推力軸套。

      (3)軸封該軸封為浮動碳環密封,用來密封葉輪反面和齒輪箱之間的空間,將走漏降至最小。

      (4)葉輪軸向密封用于把使用關閉式葉輪時從葉輪出口到葉輪入口的走漏降至最小。(5)入口導流葉片它是一種裝在吸人殼中的尺度化組裝件,由氣動調治可實現勻稱無級調治。

      GT078.L3K3型空壓機的有關性能參數表1中數據其操持值均是查自林德公司提供的技能資料,在現實運行中所監控的參數點并不完全與其同等。

      表1空壓機配件性能參數項目 壓縮機數據 操持保證值 現實值空壓壓縮機

      排氣流量,m3/h 61400 5000~62000現實入口流量,m3 73379 <74060 一級吸入口壓力,Mdiva 0.0974 0.096~0.098 一級入口溫度,℃ 30 -12~38 傾軋氣體壓力,Mdiva 0.51 0.54 在div2/div1穩固時喘振極限,m3/h 42000 &nbsdiv; 一級振動,μm 29.6 7~8 二級振動,μm 29.6 12~13 三級振動,μm 29.4 11~12 軸承1,℃ 80 <76 軸承2,℃ 80 <70 軸承3,℃ 80 <60 自由端軸承,℃ 80 <70 傳動軸牢固軸承,℃ 80 <79 傳動軸浮動軸承,℃ 80 <62 氣體冷卻器 中心冷卻器1后的溫度,℃ 36 <36中心冷卻器2后的溫度,℃ 37.1 <36 中心冷卻器1后的壓力,Mdiva(表壓) 0.09 無監測 中心冷卻器2后的壓力,Mdiva(表壓) 0.178 無監測 總水流量,m3/h 320 無監測 污垢系數,m2.k/w 2×10-4 無監測 冷卻水 上水壓力,Mdiva(表壓) 0.343 0.33~0.36上水溫度,℃ 30 <30 2.4空壓機運行狀態分析該壓縮機自投產后,

      從空壓機軸振動及溫度方面看未出現非常,運轉牢固,運行狀態良好。從壓縮機的著力狀態看,縱然是在投產后的前兩年,其排宇量也相對偏小。這緊急體現在受情況因素的影響較大。當氣溫達35℃以上時,空宇量降落5%。但在使用近三年后,空壓機的排宇量有顯著減少的趨向,尤其在2000年9月,排宇量已不夠55000m3/h,且此時空壓機的入口導葉也已靠近全開。由于無法保證分子篩均壓切換時的空宇量,導致空分精餾工況孕育孕育發生顛簸,調治困難。為進一步明確標題,掃除情況方面的影響,下面將2000年9月與1999年9月在水溫友好溫根本類似的狀態下,著力狀態比力如表2所示。

      表2空壓機

      同期性能比力 參數 時間 氣溫℃ 水溫℃ 一級吸入溫度℃ 二級吸入溫度℃ 三級吸吸入溫度℃ 導葉開度% 排氣流量m3/h 排氣壓力kdiva 吸入壓力  kdiva

      1999.9 20.3 22.4 25 29 28 79 59.60 419 972000.9 18.3 25 26 28 27 78.4 56349 408 97

      1999.9 21 24.5 24 27 25 71.7 60115 420 972000.9 19 24 22 26 26 66.2 56011 408 97

      1999.9 22 22.7 21 29 28 67.5 59868 419 972000.9 20 23.9 23 26 26 65.8 55866 407 97

      1999.9 23 21.3 24 29 26 70.5 59503 419 972000.9 21 23.39 22 27 28 81 55869 408 97

      1999.9 24 23 27 30 27 68.9 59176 417 972000.9 22 24.3 20 26 26 69.7 54800 406 97

      1999.9 25 24.1 20 29 28 70.1 58882 418 972000.9 23 25.3 23 27 27 79.9 54812 405 973

      緣故因由分析影響氣氛壓縮機排宇量的因素有以下幾個方面:吸人溫度過高;葉輪臟;導流葉片、空壓機通道臟;氣氛過濾室阻力過大;中心冷卻器冷卻效果差;入口導流葉片開度錯誤設置;空壓機軸封和葉輪密封走漏造成內外喪失,低沉空壓機屈從。針對以上因素,團結空壓機的運行參數,首先掃除最不大概的因素,徐徐找出影響該空壓機排氣量降落的緊急因素:

      (1)首先從情況溫度看吸氣溫度遠低于操持溫度,吸氣溫度過高的因素被否認;中心冷卻器冷卻效果差,從運行參數看其二級和三級吸人溫度也顯著低于操持值,而且在2000年頭已對兩只中心冷卻器水側舉行了整理,且上水與回水溫差比力顯著,顯然中心冷卻器冷卻效果差不是影響本空壓機宇量的緊急因素。

      (2)從空壓機使用狀態看,自投產以來運行平穩未出現錯誤使用,而且在現場監聽也未發明各級密封有顯著的走漏。同時對入口導流葉片開度舉行檢查,微機體現開度與現場指示開度完全切合且動作機動,以是入口導流葉片錯誤設置也不大概。

      (3)從表2中的吸人壓力大概看出比操持值低1~1.4kPa,而影響吸人壓力的因素:一是情況氣壓的厘革,是不能人為調治的;二是吸人過濾體系的阻力,第二級和第三級布袋均有阻力儀表,其阻力值均在正常領域,第一級旋風子過濾器無阻力體現,但顯著的臟,大部門通道已被灰塵堵塞,這也會影響空壓機的吸宇量,但不是最緊急因素。

      (4)通過上述分析,影響空壓機排宇量的因素也就只有葉輪臟、生齒導流葉片臟、空壓機通道臟等因素了?;厥自摽諌簷C的使用歷史,只管空壓機的運轉牢固,沒有出現誤使用,但是其氣氛過濾體系兩級布袋的使用效果是不能令人得意的。以是葉輪、導流葉片、空壓機通道臟是極有大概的。這是由于這兩級布袋過濾器,在兩年隨機備品用完后,曾換過幾個廠家的產物舉行變更,所使用的布袋不光初始阻力高,而且過濾效果也較差,多次檢查都發明布袋反面已透過灰塵,透過布袋的灰塵必將污染空壓機的流通通道。為證明這一看法,我們對空壓機作了進一步的檢查,搪塞空壓機內部的污垢在運行時期是不大概望見的,能間接應聲的運行參數,如各級進排氣壓力、溫度也沒有全部用儀表顯示,只有吸氣和排氣的壓力和一、二、三級進氣溫度有指示,另外均未設置,因此我們在現有的情況下,使用紅外線測溫儀對空壓機的各級排氣溫度進行丈量,

      效果見表3。 表3空壓機各級排氣

      溫度 參數 厘革 一級排氣溫度℃ 二級排氣溫度℃ 三級排氣溫度℃

      最高 119.1 93.7 94.8最低 105.8 85.4 89.6勻稱 110.84 89.97 92.06

      表3數據是2000年9月20日以后一連丈量10天,在掃除吸入溫度的影響后,用20組數據盤算的。從表4中可以顯著地看出第一級排氣溫度顯著比二、三級排氣溫度高出近20℃,而二、三級排氣溫度比力同等,因無排氣溫度的歷史紀錄,只能作橫向比力,按理論盤算,一樣通??諌簷C的第一級壓比稍小,其排氣溫度不應該最高,其標題實質——空壓機排宇量低,就與第一級排氣溫度高有直接的關連,溫度過高必將鐫汰空壓機的排宇量。針對該空壓機其排氣溫度高的緣故因由有兩條:一是葉輪臟;二是其一級中心冷卻器到二級入口之間有一層lOcm厚的不銹鋼絲網,該鋼絲網被灰塵堵塞的大概性很大(該濾網無阻力指示)。要是其被堵,將引起一級排壓高,排壓高則排氣溫度也要相應前進。

      至此導致該空壓機排氣流量降落的緊急因素歸結為以下幾條:

      ①一級中心冷卻器后不銹鋼絲網被堵塞。

      ②入口導葉,一、二級進氣口及葉輪臟。

      ③旋風子過濾器通道堵塞,引起吸人壓力降落是空壓機排宇量低沉的次要因素,一級冷卻器芯子氣側被污染也是空壓機排宇量降落的一項因素。4空壓機排氣流量低的處置處罰處罰憑據以上分析及所掌握的空壓機瓦解維護事故的履歷,特擬訂如下處置處罰處罰步驟,并于2000年11月1日舉行處置處罰處罰。

      (1)對一級冷卻器抽芯檢查整理氣側,對反面的不銹鋼絲網舉行洗濯。

      (2)整理打磨空壓機入口導葉及能夠拆卸的一、二級進氣管道,并檢查一、二級葉輪。雖然葉輪也較臟,因怕破壞其動平衡未做打磨整理。

      (3)洗濯旋風子過濾器,變更二、三級布袋。 耗材

      (4)為便于以后檢查,分別加上一、二級排氣溫度及壓力和二、三級進氣壓力等就地儀表。

      5效果及以后警備步驟

      (1)經過上述步驟的實驗后,效果非常顯著,空宇量大幅前進,到達了操持要求。下面將檢驗前后5天有關運行參數的勻稱值統計如表4。表4檢驗前后空壓機有關運行參數比力表參數 時間 水溫℃ 一級吸入溫度℃ 二級吸入溫度℃ 三級吸入溫度℃ 導葉開度% 排氣流量m3/h 排氣壓力kdiva 吸入壓力kdiva 一級排氣溫度℃檢驗前 18.85 11.5 22.33 21.16 72.28 57864 420 97.4 108.5檢驗后 18.1 12.4 20.8 20.2 68.76 61444 425 98 96.7(2)通過這次妨礙分析與處置處罰處罰,為我們更好地掌握、運用、使用該設置裝備部署,更好地掘客該設置裝備部署的潛力打下了基礎,積累了履歷。為此在以后的事故中應特別過細以下幾點:①每運行一個季度,都要對設置裝備部署的運行狀態作出總結,認真分析紀錄運行參數的厘革,便于實時發明標題,掌握設置裝備部署的運行狀態。②不要藐視空壓機吸氣過濾器的作用,應選用過濾效果好、初始阻力相對較低的濾料,開心鐫汰灰塵對空壓機體系的污染。③針對我們車間的運行狀態,對布袋過濾器每周檢查一次;對中心冷卻器及容易拆卸的部件每兩年舉行一次洗濯,納入設置裝備部署維護尺度。阿特拉斯空壓機機油斲喪增大的緊急緣故因由是,阿特拉斯空壓機油氣疏散器油位過高、油氣疏散濾芯破碎、回油管路堵塞。依次檢查并變更油氣疏散濾芯和最小壓力閥后,均未湊效。然后檢查回油管路,也未發明標題。但當查到回油小討論時,發明小討論孔堵塞,造成油氣疏散器油位不停升高,導致油氣無法疏散,使該機機油斲喪增長。疏通小討論孔后,試機時已正常。壓縮機過熱、排氣壓力低,也會增長機油油耗。過熱緣故因由緊急是冷卻體系有妨礙:如油位過低、油品變質、溫控閥失效、油冷器過臟或過流不暢、冷卻風扇變形或膠帶張緊力不夠等。排氣壓力低的緣故因由緊急是發動機功率不夠、燃油濾芯與氣氛濾芯過臟、氣路調治體系失控。實踐中,對以上大概出現的妨礙部位,逐一舉行了排查,但壓縮機仍舊高溫。厥后對壓縮機機身溫度舉行了現場實測,發明壓縮機事故不到10min,溫度就升到110℃??梢姼邷氐木壒室蛴墒?,壓縮機內部有妨礙。瓦解該機發明,軸承間隙過大,造成陰陽轉子軸向竄動和徑向位移,軸向竄動導致陰陽轉子與端蓋之間孕育孕育發生摩擦,徑向位移導致陰陽轉子與定子孕育孕育發生摩擦,若有其中一種摩擦孕育孕育發生,就會使溫度急劇升高。幸虧發明得實時未造成大的拉傷,但卻造成了發動機負荷增大、壓縮機內漏使排氣壓力低沉。處置處罰處罰要領是:對陰陽轉子端面、缸體、端蓋的拉傷部位舉行研磨,再變更軸承,端面間隙調至0.1mm,試機時齊全規復正常。

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